交通运输研究 >

2022 , Vol. 8 >Issue 1: 130 - 140

DOI: https://doi.org/10.16503/j.cnki.2095-9931.2022.01.014

矿渣-炉渣-电石渣稳定粉黏土用于路基填筑的试验研究

  • 李杰 , 1 ,
  • 程寅 2 ,
  • 韩锋 1 ,
  • 张广辉 1 ,
  • 甫尔海提·艾尼瓦尔 1 ,
  • 于浩 2 ,
  • 李钦栋 2 ,
  • 沈君 , 2
展开
  • 1.新疆交投建设管理有限责任公司,新疆 乌鲁木齐 830049
  • 2.交通运输部科学研究院,北京 100029
沈君（1993—）,男,山东临沂人,硕士,研究实习员,研究方向为固体废弃物综合利用。E-mail:

李杰（1975—）,男,河南永城人,高级工程师,研究方向为项目管理、固体废弃物综合利用。E-mail:

收稿日期: 2021-07-14

  网络出版日期: 2022-03-28

基金资助

中央级公益性科研院所基本科研业务费项目(20207508)

中央级公益性科研院所基本科研业务费项目(20217501)

版权

版权所有，未经授权，不得转载、摘编本刊文章，不得使用本刊的版式设计。
收起

Experimental Research on Slag-Bottom Ash-Calcium Carbide Slag Stabilized Silty Clay for Subgrade Filling

  • LI Jie , 1 ,
  • CHENG Yin 2 ,
  • HAN Feng 1 ,
  • ZHANG Guang-hui 1 ,
  • FUERHAITI·Ainiwaer 1 ,
  • YU Hao 2 ,
  • LI Qin-dong 2 ,
  • SHEN Jun , 2
Expand
  • 1. Xinjiang Communications Investment Construction Management Co., Ltd., Urumqi 830049, China
  • 2. China Academy of Transportation Sciences, Beijing 100029, China

Received date: 2021-07-14

  Online published: 2022-03-28

Copyright

Copyright reserved © 2022
Fold

摘要

为实现工业废渣综合利用,提高资源利用率,通过重型击实试验、加州承载比（California Bearing Ratio, CBR）试验、无侧限抗压强度试验、弯拉强度试验等室内试验以及现场应用,研究矿渣-炉渣-电石渣稳定粉黏土作为路基填料的适用性。结果表明:当矿渣、炉渣、电石渣的配比为8:3:4,三渣总掺量为15%时,最佳含水率为14.1%,最大干密度为1.89g/cm3,CBR为36.7%;随着三渣总掺量的增加,其稳定粉黏土7d无侧限抗压强度呈二次函数非线性增大,在掺量为25%时可达到2.78MPa,与掺量为4.5%的42.5#普通硅酸盐水泥稳定粉黏土强度相当;同一掺量和配比下,三渣稳定粉黏土90d弯拉强度与7d无侧限抗压强度符合指数函数变化规律;三渣稳定粉黏土路基试验路段的压实度、弯沉等技术指标检测结果均满足相关规范要求,其综合成本仅为原换填风积沙的40%。因此,推荐矿渣、炉渣、电石渣三者的配比为8:3:4,以此稳定粉黏土填筑路基,既可提升路基的路用性能,又能实现废渣与粉黏土综合利用的目的。

关键词： 工业废渣; 矿渣; 炉渣; 电石渣; 配合比; 路用性能

本文引用格式

李杰 , 程寅 , 韩锋 , 张广辉 , 甫尔海提·艾尼瓦尔 , 于浩 , 李钦栋 , 沈君 . 矿渣-炉渣-电石渣稳定粉黏土用于路基填筑的试验研究[J]. 交通运输研究, 2022 , 8(1) : 130 -140 . DOI: 10.16503/j.cnki.2095-9931.2022.01.014

Abstract

In order to comprehensively utilize the industrial waste residue and improve the utilization efficiency of resources, the applicability of slag-bottom ash-carbide slag stabilized silty clay as subgrade filler was studied by library test such as modified compaction test, CBR(California Bearing Ratio) test, unconfined compression strength test, flexural-tensile strength test and field applications. The results showed that: when the ratio of slag-bottom ash-carbide slag was 8:3:4 and the total dosage was 15%, the optimum moisture content was 14.1%, the maximum dry density was 1.89g/cm3, and the CBR value was 36.7%; with the increase of the total content of three slags, the 7d unconfined compressive strength of stabilized silty clay increased nonlinearly with quadratic function, reaching 2.78MPa at 25% content, which was equivalent to the strength of 42.5# ordinary Portland cement stabilized silty clay with 4.5% content; the 90d flexural tensile strength and 7d unconfined compressive strength of three slag stabilized silty clay with the same mixing ratio were in accordance with exponential function; the quality indexes such as compactness and deflection of three slag stabilized silty clay subgrade test section meet the requirements of relevant specifications, the comprehensive cost was only 40% of the original aeolian sand. Therefore, the recommended ratio of slag-bottom ash-carbide slag stabilized silty clay is 8:3:4 for filling the subgrade, which can not only improve the road performance of subgrade, but also comprehensively utilize the waste slag and silty clay.

Key words： industrial waste residue; slag; bottom ash; carbide slag; mix proportion; road performance

0 引言

开展资源综合利用是我国深入实施可持续发展战略的重要内容[1]。目前,大宗固体废弃物（简称“固废”）累计堆存量约为600亿t,年新增堆存量近30亿t,据《2020年全国大、中城市固体废物污染环境防治年报》[2]统计,冶炼废渣产生量为4.1亿t,炉渣产生量为3.2亿t,电石渣产生量为0.27亿t,综合利用率低于30%,处置方式以堆存、填埋为主,不仅占用了宝贵的土地资源,且易对地下水、土壤、大气等造成污染[3,4,5]。为解决上述问题,近年来已有利用工业镍铁渣[6]、煤矸石[7]、铁尾矿渣[8]、垃圾炉渣[9]等固体废弃物作为路基填筑材料的实践,为实现固废资源化利用提供了新的方向。
关于工业废渣材料在道路路基中的应用,一些学者从利用废渣自身化学特性或潜在的胶凝性能角度出发,对废渣稳定路基土展开了相关研究。杜延军等[10]、戈铭[11]、易耀林等[12]利用电石渣的吸水特性及其提供碱性环境激发矿渣胶凝特性,用以处治过湿黏土作为路基填筑材料,其强度明显优于传统水泥、石灰固化土。这从宏观力学的角度说明采用电石渣、矿渣等工业废渣类材料处治不良土是可行的。在微观机理方面,何俊等[13]和陶君军[14]通过微观试验分析了碱激发矿渣水化过程及机理,发现在一定碱激发条件下矿渣水化产物包括钙矾石、水化氯铝酸钙、水钙沸石和水化硅酸钙等物质,其填充和胶结作用使得固化土强度提高,其90d、180d等长龄期强度更高。此外,为了分析废渣稳定土路基干湿循环条件下的耐久性,赵心涛等[15]和覃莉[16]通过开展废渣稳定土干湿循环试验,测试了不同干湿循环次数下试样的耐久性能,当干湿循环次数达到20次时,矿渣掺量为5%的试样强度仍然在6MPa左右,满足路基填筑规范要求。总体而言,将工业废渣用于稳定路基土,路基的力学性能较好,是废渣资源化利用的一条可行路径。目前常见电石渣单一应用、电石渣+矿渣复合应用、化学激发剂+废渣复合应用,均以室内试验研究为主。但关于电石渣、矿渣、炉渣三者复配应用的研究,以及如何进一步挖掘电石渣碱性特性、矿渣碱激发特性、炉渣火山灰特性等方面的研究较少,且实际工程应用也较少。
综上,有必要从材料自身化学性质、活性激发角度出发,基于高碱高钙电石渣、潜在水硬活性矿渣、火山灰质炉渣等3种材料的不同特性,研究在碱激发条件下矿渣、炉渣产生的水化胶凝活性,为三者复合应用提供理论基础。为此,本文开展了矿渣-炉渣-电石渣复合稳定粉黏土配合比及现场应用试验,探求其力学性能变化规律,分析其用于路基填筑的适用性,旨在充分利用废渣潜在特性,最终得出科学、合理、经济、高效的配合比,为进一步推广工业废渣材料在道路路基中的应用提供理论依据。

1 试验材料

（1）胶凝材料
本试验采用的工业废渣材料为矿渣、炉渣和电石渣,如图1所示。其中,矿渣为新疆昆仑钢铁厂生产,炉渣为新疆甘泉堡工业园某燃煤电厂生产,电石渣为新疆中泰化学股份有限公司生产。
以42.5#普通硅酸盐水泥作为对比,通过X射线荧光光谱分析测出上述材料的主要氧化物含量,如表1所示。
表1 水泥、矿渣、炉渣、电石渣的主要氧化物含量（%）
材料 SiO2
含量		 Al2O3
含量		 CaO
含量		 MgO
含量		 Fe2O3
含量
水泥 21.86 5.77 63.28 2.33 5.62
矿渣 24.89 13.51 48.34 7.19 3.77
炉渣 27.33 19.42 24.54 6.36 15.43
电石渣 18.54 5.12 58.69 6.78 8.53
由表1可知,矿渣以硅、铝、钙氧化物为主,炉渣以硅、铝、铁氧化物为主,电石渣以钙、硅氧化物为主。3种工业废渣材料掺配后仍以钙、硅、铝氧化物为主,未见或未生成可导致材料膨胀的游离氧化物f-CaO、f-MgO等化学成分,也鲜见关于其膨胀性的文献。同时,刘宇翼[17]的研究表明,稻壳灰属于硅铝系火山灰质类,与本文中的炉渣材料相似,在电石渣激发作用下,自身并没有膨胀性,其水化产物主要为水化硅酸钙、水化铝酸钙等凝胶体。
（2）粉黏土
试验所用粉黏土取自新疆S21线阿勒泰至乌鲁木齐高速第六标段建设场地范围内,如图2所示。
图2 试验用粉黏土
该粉黏土的主要工程特性如表2所示,粒径分布如图3所示。
表2 粉黏土的主要工程特性
含水率（%） 液限（%） 塑限（%） 液性指数
17.7 27.6 16.7 10.9
图3 粉黏土的粒径分布曲线
（3）聚丙烯纤维
试验所用聚丙烯纤维（如图4所示）有长度12mm和长度20mm两种规格。

2 试验方案

2.1 三渣稳定粉黏土重型击实试验方案

根据《公路土工试验规程》（JTG 3430—2020）[18]相关要求,采用重型Ⅱ-2法开展三渣稳定粉黏土的击实试验,主要仪器为重型击实仪（如图5所示）,具体参数见表3。
表3 重型Ⅱ-2试验参数
锤底
直径
/cm		 锤
质
量
/kg		 落
高
/cm		 试筒尺寸 试样尺寸 层数 每
层
击
数
内径
/cm		 高
/cm		 高度
/cm		 体积
/cm3
5 4.5 45 15.2 17 12 2 177 3 98

2.2 三渣稳定粉黏土加州承载比试验方案

根据《公路土工试验规程》（JTG 3430—2020）[18]相关要求,开展三渣稳定粉黏土加州承载比（California Bearing Ratio, CBR）试验,矿渣、炉渣、电石渣三者之比为8:3:4,总掺量为20%。在最佳含水率条件下制备6个试件,每3个为一组,按组每层击实50次、98次,使得试件达到最大干密度且压实度达到95%以上。将三渣与粉黏土充分拌和均匀,然后击实成型试样,浸水6d、标养1d后采用路面材料强度仪进行承载比CBR试验,主要仪器为路面材料强度仪（如图6所示）。试验过程及试样养护如图7所示。
图6 路面材料强度仪
图7 试验过程及试样养护

2.3 三渣稳定粉黏土无侧限抗压强度试验方案

根据《公路土工试验规程》（JTG 3430—2020）[18]、《公路工程无机结合料稳定材料试验规程》（JTG E51—2009）[19]的相关要求,设计10%, 15%两种掺量,采用不同配比的三渣稳定粉黏土制作试样,具体配比方案见表4。试样直径为50mm,高50mm,水灰比为0.4。对试件进行7d, 28d无侧限抗压强度试验。
表4 三渣稳定粉黏土试验配比方案
三渣总掺量（%） 矿渣
（%）		 炉渣
（%）		 电石渣（%） 粉黏土（%） 水灰比
10 0 8 2 90 0.4
2 6 2
4 4 2
6 2 2
8 0 2
15 0 11 4 85 0.4
2 9 4
4 7 4
6 5 4
8 3 4
11 0 4
为了分析三渣稳定粉黏土的力学性能随三渣掺量增加而变化的规律,以矿渣:炉渣:电石渣=8:3:4为基准配比,设计20%, 25%两种掺量;同时,为了分析聚丙烯纤维对三渣稳定粉黏土力学性能的影响,在三渣总掺量为20%的条件下,分别掺加0.1%, 0.2%, 0.3%的聚丙烯纤维（长度为12mm）,水灰比为0.4,对试件进行7d无侧限抗压强度试验。具体的配比方案见表5。
表5 掺纤维三渣稳定粉黏土试验配比方案
三渣总掺量（%） 矿渣（%） 炉渣（%） 电石渣（%） 粉黏土（%） 聚丙烯纤维掺量（%） 水灰比
15 8 3 4 85 0 0.4
20 11 4 5 80 0 0.4
0.1
0.2
0.3
25 13 5 7 75 0 0.4
此外,以水泥稳定粉黏土为对比组（水泥掺量分别为1%, 3%, 5%, 7%）,对比分析三渣稳定粉黏土的力学性能。水泥稳定粉黏土配比方案见表6。
表6 水泥稳定粉黏土配比方案
42.5#水泥掺量（%） 粉黏土（%） 水灰比
1 99 0.4
3 97
5 95
7 93
试验过程包括试样配料计算、成型、养护、加压等环节,如图8所示。
图8 三渣稳定粉黏土试样制备、成型、养护、强度试验过程

2.4 三渣稳定粉黏土弯拉强度试验方案

为了全面分析三渣稳定粉黏土的力学性能,设计三渣总掺量分别为15%, 20%, 25%的稳定粉黏土弯拉强度试验;为了分析掺加纤维对三渣稳定粉黏土试样弯拉强度的影响,初步设计了掺加同种规格、同一掺量纤维的试验,具体试验方案见表7。三渣稳定粉黏土小梁尺寸为200mm（长）×50mm（宽）×50mm（高）。
表7 三渣稳定粉黏土弯拉强度试验方案
三渣总掺量（%） 矿渣（%） 炉渣（%） 电石渣（%） 粉黏土（%） 聚丙烯
纤维掺量（%）		 水灰
比
15 8 3 4 85 0 0.4
20 11 4 5 80 0
0.3		 0.4
25 13 5 7 75 0 0.4
三渣稳定粉黏土小梁典型试样、试验开展过程如图9所示。
图9 三渣稳定粉黏土小梁试样、强度试验

3 试验结果与分析

3.1 三渣稳定粉黏土重型击实试验

通过三渣稳定粉黏土重型击实试验,获取矿渣:炉渣:电石渣=8:3:4这一配比下稳定粉黏土的干密度、含水率值,绘制三渣稳定粉黏土试样的干密度—含水率关系曲线,如图10所示。
图10 三渣稳定粉黏土的干密度—含水率关系曲线
利用Origin数据处理软件进行拟合,得到三渣稳定粉黏土的干密度—含水率曲线符合二次函数变化规律,拟合公式如式（1）所示:
ρ d = - 0.0059 ω 2 + 0.165 ω + 0.729 R2=0.982
式（1）中: ρ d 为试样的干密度（g/cm3）; ω 为试样的含水率（%）。
由该拟合公式可知:三渣稳定粉黏土的最佳含水率为14.1%,最大干密度为1.89g/cm3。这一结果可用以指导三渣稳定粉黏土路基施工、压实质量控制等工作的开展。

3.2 三渣稳定粉黏土加州承载比试验

通过三渣稳定粉黏土CBR试验,获取矿渣:炉渣:电石渣=8:3:4这一配比下稳定粉黏土的CBR,计算出试样在每层50次击数、98次击数下的CBR值分别为31.9%, 36.7%。
《公路路基施工技术规范》（JTG/T 3610—2019）[20]要求,高速公路、一级公路的上路床、下路床中路基填料的最小CBR值分别为8%,5%,而三渣稳定粉黏土的实测最小CBR值为31.9%,约为规范要求最小值的4~6倍,满足路基填筑路用性能要求。

3.3 三渣稳定粉黏土无侧限抗压强度试验

对三渣掺量分别为10%, 15%的稳定粉黏土开展7d和28d无侧限抗压强度试验,绘制不同三渣掺量下的7d和28d无侧限抗压强度变化曲线,如图11所示。
图11 不同配比及掺量下矿渣-炉渣-电石渣稳定粉黏土无侧限抗压强度
由图11可知,整体上三渣稳定粉黏土无侧限抗压强度均随着矿渣掺比增加、炉渣掺比减少而呈现增长的趋势;在三渣总掺量为15%时,矿渣、炉渣、电石渣配比分别为8:3:4和11:0:4的两组试样的7d无侧限抗压强度值均大于1MPa,28d无侧限抗压强度值均在2MPa左右。
通过开展不同掺量三渣稳定粉黏土7d无侧限抗压强度试验,绘制三渣总掺量与其稳定粉黏土7d无侧限抗压强度的关系曲线,如图12所示。同时,在三渣总掺量为20%时,开展掺入不同掺量的聚丙烯纤维下三渣稳定粉黏土无侧限抗压强度试验,绘制聚丙烯纤维掺量与试样7d无侧限抗压强度关系曲线,如图13所示。此外,为了与水泥稳定粉黏土形成对比,开展不同水泥掺量下稳定粉黏土无侧限抗压强度试验,绘制水泥掺量与其稳定粉黏土7d无侧限抗压强度关系曲线,如图14所示。
图12 三渣总掺量与7d无侧限抗压强度关系曲线
图13 三渣总掺量为20%时聚丙烯纤维掺量与7d无侧限抗压强度关系曲线
图14 水泥掺量与7d无侧限抗压强度关系曲线
分别对图12~图14的曲线进行拟合,得到式（2）~式（4）。
①三渣总掺量与其稳定粉黏土7d无侧限抗压强度关系的数值拟合公式为:
q u = 0.003 η 2 + 0.0334 η + 0.0288 R2=0.999
②三渣总掺量20%条件下,聚丙烯纤维掺量与其稳定粉黏土7d无侧限抗压强度关系的数值拟合公式为:
q u = 7.25 ξ 2 + 0.375 ξ + 1.8875 R2=0.997
③水泥掺量与其稳定粉黏土7d无侧限抗压强度关系的数值拟合公式为:
q u = 0.5896 β + 0.1663 R2=0.982
式（2）~式（4）中: q u 为7d无侧限抗压强度（MPa）; η 为矿渣-炉渣-电石渣总掺量（%）; ξ 为聚丙烯纤维掺量（%）; β 为水泥掺量（%）。
由此可知,随着三渣总掺量的增加,其稳定粉黏土试样的7d无侧限抗压强度呈二次函数非线性增大,在掺量达到25%时试样的7d无侧限抗压强度可达到2.78MPa,与掺加4.5%的42.5#普通硅酸盐水泥稳定粉黏土强度相当;掺加聚丙烯纤维有助于提高三渣稳定粉黏土试样的强度,随着聚丙烯纤维掺量的增加,其稳定粉黏土试样的7d无侧限抗压强度呈二次函数非线性增长;随着水泥掺量的增加,其稳定粉黏土试样的7d无侧限抗压强度呈一次函数线性增大,与三渣稳定粉黏土相比,水泥稳定粉黏土强度增长幅度较小。

3.4 三渣稳定粉黏土弯拉强度试验

通过三渣稳定粉黏土弯拉强度试验,获取矿渣:炉渣:电石渣=8:3:4这一基准配比下稳定粉黏土的弯拉强度值,见表8。结合前述同掺量配比下试样的7d无侧限抗压强度值,绘制三渣稳定粉黏土90d弯拉强度与7d无侧限抗压强度的关系曲线,如图15所示。
表8 三渣稳定粉黏土90d弯拉强度值
三渣总掺量（%） 90d弯拉强度/MPa 聚丙烯纤维掺量（%）
15 0.24 0
20 0.36 0
20 0.73 0.3
25 0.78 0
图15 同掺量配比三渣稳定粉黏土90d弯拉强度与7d无侧限抗压强度关系曲线
由表8可知,随着三渣总掺量的增加,其稳定粉黏土90d弯拉强度值也随之增大;同掺量条件下,掺加聚丙烯纤维组试样的90d弯拉强度是未掺加聚丙烯纤维组的2倍,说明掺加纤维可明显提高试样的弯拉强度,起到加筋、稳定、形成整体结构的作用,加纤维的试样其阻裂性能更优。通过三渣掺量20%+聚丙烯纤维掺量0.3%组与三渣掺量25%组的对比分析可知,就90d弯拉强度值而言,可初步说明掺加0.3%聚丙烯纤维与三渣掺量5%产生的强度增大效果相当。
利用Origin数据处理软件对图15曲线进行拟合,得出同一掺量配比下三渣稳定粉黏土90d弯拉强度与7d无侧限抗压强度的关系符合指数函数变化规律,拟合公式如式（5）所示:
q f = 0.0937 e 0.7519 q u R2=0.990
联立式（4）与式（5）可得三渣稳定粉黏土90d弯拉强度与其掺量之间的关系,如式（6）所示:
q f = 0.0937 e 0.0022 η 2 + 0.0251 η + 0.0216
式（5）~式（6）中: q f 为90d弯拉强度（MPa）; η 为矿渣-炉渣-电石渣总掺量（%）。
由式（5）、式（6）可知,通过三渣稳定粉黏土7d无侧限抗压强度可计算出对应同一配比掺量试样的90d弯拉强度,同时也可根据三渣总掺量计算试样的90d弯拉强度值,以及预测不同掺量下三渣稳定粉黏土的90d弯拉强度值。
综上所述,结合三渣稳定粉黏土室内试验结果,并且考虑到公路路基施工规范要求及现场实际应用中材料掺配拌和的均匀程度、最优含水率的控制等因素的影响,会出现强度偏低现象,故未选择三渣总掺量10%;在三渣总掺量大于等于15%的条件下,试样7d无侧限抗压强度均大于1MPa,均满足公路路基施工规范要求,同时考虑到该技术的经济效益,故未选择20%, 25%的掺量。最终结合应用要求及经济性,选择三渣总掺量为15%,具体配比为矿渣:炉渣:电石渣=8:3:4,用以指导下一步三渣稳定粉黏土路基试验段的铺筑。

3.5 三渣稳定粉黏土填筑路基试验段应用

以新疆S21线阿勒泰至乌鲁木齐高速公路工程为例,选取第六合同段102团收费站北匝道为试验路段,地表面存在30cm厚的粉黏土需要作清表处治,原处治方案为采用换填法,以风积沙作为路基填料。本试验段采用矿渣-炉渣-电石渣稳定粉黏土作为路基填筑材料,具体配比为矿渣:炉渣:电石渣=8:3:4。采用现场路拌法,按照《公路工程质量检验评定标准第一册 土建工程》（JTG F80/1—2017）[21]的要求进行质量检测,结果如表9所示。
表9 三渣稳定粉黏土路基质量检测结果
测点 压实度（%） 弯沉×0.01/mm
检测值 规定值 检测值 规定值
EK0+780 97.4 ≥96 59.6 ≤125.5
EK0+880 97.7 58.3
现场检测结果显示,采用配比为矿渣:炉渣:电石渣=8:3:4的稳定粉黏土作为路基填料,其质量指标均满足规范要求,说明采用这一配比的稳定粉黏土作为路基填筑材料具有较好的适用性。
通过计算,试验路段总计路基土方量约为2 000m3,原处治方案采用风积沙作为路基填筑材料,综合成本约为13.5万元,而以按照上述三渣配比制成的稳定粉黏土作为路基填筑材料,综合成本约为5.6万元,仅为原处治方案的40%,经济效益显著。此外,利用三渣、废弃粉黏土作为路基填筑材料,还节省了占地堆置费、后期环保维护费等,具有广阔的应用前景与较高的推广价值。

4 结论

（1）矿渣-炉渣-电石渣三元渣体复配稳定粉黏土适用性较好,各项指标均满足相关规范要求,可以作为路基填料,其中:在三渣总掺量为15%、矿渣:炉渣:电石渣=8:3:4的条件下,三渣稳定粉黏土CBR值可达到36.7%,远高于《公路路基施工技术规范》（JTG/T 3610—2019）要求的最小值,满足路基填筑要求;计算得到同掺量配比下三渣稳定粉黏土的最佳含水率为14.1%,最大干密度为1.89g/cm3,可用于指导三渣稳定粉黏土路基施工、压实度质量控制等工作。
（2）矿渣-炉渣-电石渣复合稳定粉黏土的力学性能优异,其中:三渣总掺量与其稳定粉黏土7d无侧限抗压强度呈二次函数非线性关系;在三渣总掺量为25%时,其稳定粉黏土7d无侧限抗压强度值与4.5%掺量的42.5#普通硅酸盐水泥稳定粉黏土强度相当,可达到2.78MPa,且随着掺量增加,三渣稳定粉黏土7d无侧限抗压强度增幅较水泥稳定粉黏土大;同一掺量配比下三渣稳定粉黏土90d弯拉强度与7d无侧限抗压强度的关系符合指数函数变化规律。
（3）掺加聚丙烯纤维有助于提高三渣稳定粉黏土试样的力学强度。随着聚丙烯纤维掺量的增加,其稳定粉黏土试样的7d无侧限抗压强度呈二次函数非线性增大;在三渣同掺量配比条件下,掺加聚丙烯纤维组90d弯拉强度是未掺加聚丙烯纤维组的2倍。
（4）通过开展三渣稳定粉黏土路基试验路段应用,经检测,压实度、弯沉等技术指标均满足相关规范要求;测算发现,三渣稳定粉黏土路基的综合成本仅为原换填风积沙方案的40%,经济效益突出,具有广阔的应用前景与推广价值。
（5）矿渣-炉渣-电石渣稳定粉黏土在不同龄期的水化产物与微观机理以及长期耐水性能变化规律将是下一步研究的方向。

参考文献

原文顺序 | 文献年度倒序 | 文中引用次数倒序
[1]
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